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kJ/mm)Table2Heatinputofmainweldingpasses保护气焊根焊缝中心盖面第1道盖面第2道纯氩气保护～～试样使用试剂BerahaII(60mLH2O+30mLHCl+1gK2S2O5)进行腐蚀，采用金相显微镜及扫描电子显微镜对微观组织进行表征.试样尺寸为25mm×8mm×5mm.在接头各个区域随机采集10张光学显微镜下的图像，然后采用Pro-Image软件进行灰度处理、二值提取、物相评估来计算平均奥氏体含量.采用能谱仪测量主要元素含量.单从语义层面看，反启蒙即是启蒙的对立面，然而实际上这两个术语本身及它们之间的关系远没有这么简单。就启蒙自身而言，对于什么是启蒙这个问题历经无数思想家、哲学家的论述迄今依然没有定论。因此，作为其语义上的对立面的反启蒙也不能一概而论，而实际上反启蒙的复杂性也印证了这一点。因此，有必要效仿18世纪那个有名的提问来问一下“什么是反启蒙”？采用GAMRYINTERFACE1000电化学工作站对接头不同区域试样进行极化测试，使用标准的三电极体系，金属Pt电极为辅助电极，饱和甘汞电极(SCE)为参比电极[8]，工作电极则是镶嵌在环氧管中的测试试样，测试溶液为1mol/L的NaCl，试样的工作表面为φ5mm的圆.试样在(SCE)的电位下阴极极化3min。地暖接头
0序言双相不锈钢是指空冷后室温组织由各占40%～60%(通常**少相的含量至少要达到30%)的铁素体和奥氏体组成的不锈钢.它兼顾了铁素体钢和奥氏体钢两者的优点，具有优异的耐点蚀性能和耐氯化物应力腐蚀开裂性能，晶间腐蚀抗力也比较强，因此在工业方面得到了较好的应用.其主要应用领域有以下方面：纸浆和造纸工业、石油化学和化肥工业、食品和轻工工业、炼油和天然气工业等[1-2].在双相不锈钢的制造加工中，焊接是不可或缺的一项工序.对于双相不锈钢来说，钨极氩弧焊由于其稳定性高、效率高、焊接质量好而成为**常用的焊接方法[3-4].通常在工业应用中的双相不锈钢厚度大于2mm，因此常采用多层多道焊的方法进行焊接.多层多道焊由于焊接次序不同会导致不同的焊道经历不同的热循环，因此会发生组织和性能局部不均匀，从而部分区域优先发生破坏.龚利华等人[5]研究了薄板2507接头的点蚀性能，发现高热输入会促进点蚀，减缓晶间腐蚀.张志强等人[6]发现2205双相不锈钢焊接接头中焊根的临界点蚀温度低于焊缝中心，然而其它研究则较少将焊接接头细致分区域进行讨论与探究[7-9]，如卢向雨等人研究了10mm厚的不锈钢板的整体焊缝。物流设备接头
TEM)等方法表征了接头不同区域的微观组织.1试验方法试验材料选用14mm厚的2205双相不锈钢板(热轧+1040～1100℃固溶处理).采用钨极氩弧焊方法进行多层多道焊接，各个焊道的热输入控制在～kJ/mm，层间温度不超过150℃.在氩保护气中添加2%的氮气以补偿焊接过程中N元素的烧损.母材和焊丝ER2209的化学成分如表1所示.表1母材和填充焊丝的化学成分(质量分数，%)Table1ChemicalcompositionsofbasemetalandfillerwireCNiNCrMo其它Fe母材采用10%(质量分数)草酸溶液对抛光的接头截面试样进行电解腐蚀.借助OM，SEM，EDS，TEM对接头不同区域的微观组织和元素分布进行表征.在接头不同区域随机采集10张OM图像，然后采用Pro-Image软件进行物相计算并取平均值.采用热力学软件FactSage计算并分析母材和焊缝平衡相变过程，以助于分析接头的微观组织转变.2试验结果及分析母材和焊缝热力学计算为了更好理解焊接过程中双相钢母材和焊缝的组织转变过程，采用热力学方法计算这两种合金的平衡相变过程，如图1所示.可以看出，虽然母材和焊缝都是δ相较早从高温液相(L)中析出，但是由于存在一个“L-δ-γ”三相共存区，因此这两种合金并非完全属于δ凝固，而是遵循“δ-γ”凝固方式.也就是说。
%)Table2EDStestresultsofprimaryaustenite元素焊缝热影响区GBAWAIGAδγ1δ图4焊缝γ2微观组织(SEM)Microstructuresofγ2inweld(SEM)图5焊缝各相元素分布Elementdistributionofdifferentphaseinweld除了析出少量的晶粒内γ2外，热影响区主要析出晶粒间γ2，如图6a，b所示.距熔合线越远，晶粒间γ2的厚度越小.先前研究也表明γ2易于在1000～1100℃析出，并且在该温度区间停留的时间越长，γ2析出量越多[5].Cr2N相主要分布于热影响区的δ内、δ/γ2边界以及δ/δ边界处，如图6d，e所示.透射电镜分析表明密排六方结构的Cr2N呈短棍状在高温热影响区析出，如图7所示.有学者研究发现，Cr2N易于在满足特定取向关系的低能γ/δ/Cr2N半共格界面处析出[5].基于以上的表征和分析，推测高温热影响区的Cr2N和γ2可能是协助析出的.N原子在铁素体中的固溶度远小于其在奥氏体中的固溶度，但N原子在铁素体中的扩散速度却要明显快于奥氏体[5,7].先前研究表明，在较高的温度下，在γ2易于析出的温度下(1000～1100℃)，N原子在铁素体中仍然是过饱和的[7].N原子在奥氏体中高的固溶度和低的扩散速度决定了奥氏体中的N原子难以偏析到边界处对Cr2N和γ2析出产生影响.因此。
各个试样钝化的电流密度维持在10-7～10-6μA/cm2的级别.且钝化过后，由于试样表面未发现点蚀坑，因此试样均发生了过钝化，并未发生点蚀.过钝化电位Ep可以定义为电流密度急剧增加时的电位.图6不同区域极化曲线，因此从表4中的腐蚀电流密度Icorr来看，两种不同保护气焊接接头除母材外，各自接头腐蚀速率由小到大依次为焊缝中心，盖面，焊根，混合区，混合区指熔合线附近区域，包含了焊缝，HAZ和母材三个混合区域.试验结果与图5中的奥氏体含量统计保持了一致性.焊缝中心腐蚀速率是焊根部位的，盖面腐蚀速率是焊根的，混合区腐蚀速率约是焊根的.此外，观察图6中钝化区宽度，发现纯氩气接头的焊根和混合区的钝化区较其它区域短，说明该区域的钝化相对来说不充分，发生均匀腐蚀的可能性较大.焊缝中心钝化区宽说明膜形成致密，破裂的可能性很小.过钝化电位同样说明了焊缝中心钝化能力强.研究结果表明对于多层多道焊焊缝金属的腐蚀性能差异较大，焊缝中心的耐腐蚀性能**为优越，其次为盖面、焊根.其与奥氏体含量的一致性表明奥氏体含量对其耐均匀腐蚀性能有决定性的影响因素.此外，两相在不同区域的耐点蚀度数(pittingresistanceequivalentnumber。兴威联接头
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